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原标题:中后帮机电焊机一次侧电源线的长度

浏览次数:144 时间:2020-02-08

  近年来由于无刷式伺服(马达)电机(brushless servo motor)制造与控制技术的急速发展,再加上大规模集成电路与半导体功率组件的进步 ,使其商品化产品日益增多,在高性能伺服应用场合如计算机控制数值工具机、工业机器人等,均已逐渐取代了传统式的有电刷的直流伺服电机(dc servo motor)。无刷式伺服 电动机主要可分为两大类(表1) (1)无刷式直流伺服电机(brushless dc servo motor),一般亦称的为永磁式同步电机(PM synchronous motor) 或永磁式交流伺服 电机(PM ac servo motor),(2)感应式交流伺服电机(induction ac servo motor)。

  无刷式直流伺服电机采用内装式的霍尔效应(Hall-effect)传感器组件来检测转子的绝对位置以决定功率组件的触发时序,其效用有如将直流伺服电机的机械式电刷换相(mechanical commutation)改为电子式换相(electronic commutation),因而去除了直流伺服 电动机因电刷所带来的限制。目前一般永磁式交流伺服电机的回接组件多采用解角器(resolver) 或光电解编码马器(photo encoder),前者可量测转子绝对位置,后者则祇能测得转子旋转的相对位置,电子换相则设计于驱动器内。

  永磁式直流伺服电动机如图1(a)所示,其永久磁铁在外,而会发热的电枢线圈(armature winding)在内,因此散热较为困难,降低了功率体积比,在应用于直接驱动(direct-drive)系统时,会因热传导而造成传动轴(如导螺杆)的热变形 。但对交流伺服电机而言,不论是永磁式或感应式,其造成旋转磁场的电枢线(b)所示,均置于电机的外层 ,因而散热较佳,有较高的功率体积比,电焊机一次侧电源线的长度且可适用于直接驱动系统。

  交流电机依其扭矩产生方式可分为两大类(1)同步交流电机(synchronous ac motor)与(2)感应交流 电机(induction ac motor),同步交流电机因其转子可由外界电源或由本身磁铁而造成的磁场与定子的旋转磁场交互作用而达到同步转速 ,但是感应交流电机的转子则因定子与转子间的变压器效应(transformer effect)而产生转子感应磁场,为了维持此感应磁场以产生旋转扭矩,转子与定子 的旋转磁场间必须有一相对运动—滑差(slip),因此感应电机的转速无法达到同步转速。

  感应交流电机因其转子结构又可分为(1)鼠笼式(squirrel-cage type)与(2)绕线式(wound-rotor type)。鼠笼式感应 电机因其结构简单、坚固、不需磁性材料,容易大量制造,有较高的功率/体积比,较低的转子惯量,电焊机一次侧电源线的长度较高的起动转矩与转速。同时因为不需要做碳刷的维修,因而降低了维护费用,其坚固、耐温、 防爆等特性均适合应用于环境恶劣的工作场所。由于上述 的优点,鼠笼式感应电机已广泛应用于工业界,而随着交流伺服技术的快速发展,未来更将应用于高精度、高转速、高容量的伺服机械系统。

  电机的工作原理可以「弗莱明左手定则」来说明,弗莱明左手定则可用来判断一根载有电流的导线置于磁场中时其受力的方向。若以左手的食指表示磁场方向,中指表示电流方向,则大姆指表示此导线所示 的电流方向,则环状线圈受磁场的作用,将顺正时钟方向旋转,产生的扭矩T可以下式表示。

  永磁式交流伺服电机的工作原理可以图3说明,由晶体管三相换流器(inverter)经由脉宽调变(pulsewidth modulation) 在电机的定子造成一旋转磁场,它与转子永久磁铁所造成的磁场相互作用而产生旋转扭矩。电子换相器(electronic commutator) 的目的即在于使定子所造成的磁场方向与转子永久磁铁的磁场方向保持垂直,而产生最大的扭矩,为了达到这个目的可经由解角器的回授由电子换相器来达成。在解角器的初级线相位差的交流电压

  即为三相换流器的调变信号(modulation signals),换流器将相位差120的三相交流电压施于电机的定子,如图3所示A、B、C三相的电流分别以

  设Bm为转子永久磁铁所造磁场强度的最大值,其与电机定子各相的电枢线圈正交磁场强度为BA、BB、BC,根据转子角度可表示为

  各相电枢线圈电流IA、IB、IC与其所承受的磁场强度BA、BB、BC分别产生的旋转扭矩TA、TB、TC可表示为:

  其中K为比例常数。TA、TB与TC分别为三相的电流与转子的永久磁铁所产生的扭矩,其合成扭矩T可表示为

  各相电流(phase current)、中后帮机电枢线圈所受的磁场大小、产生的扭矩、与电机的相对位置可参考图4。由(11)式可得知,如果经由相位同步器(phase synchronizer)使得相电流(如

  图5所示为一典型的永磁式交流伺服驱动器的系统方块图,本节将说明其控制原理。速度控制回路由速度参考电压Vi与速度回授信号Vo比较 ,经由速度回路补偿器(velocity-loop compensator)D(s)产生所需求的扭矩信号vc,假设D(s)为一比例积分补偿器(PI - compensator),则Vc可表式为

  ,此信号再经由相位同步器与回授相位信号比较产生各相 的参考电流讯号,由内环路电流控制回路产生晶体管换流器的脉宽调变信号,使得各相的电流能够追随参考电流,电流回路补偿器可由比例积分器或迟滞控制器(hysteresis controller)来设计 ,图6所示为一电流控制式脉宽调变换流器的系统方块图。

  要掌握伺服电机的动态响应,则必须先建立其动态数学模型,在此可先以直流伺服电机的数学模型来说明。图7所示为一直流伺服电机的等效电路,在此忽略因旋转产生 的摩擦力,其动态方程式可表示为

  永磁式交流伺服电机的电流控制回路与直流伺服类似,其系统等效电路方块图如图9所示。其中

  。再经由电流回路调节电枢 的电流,其结构与直流伺服电机类似,中后帮机系统方块图因而可简化为如图10所示的结构。图中虚线所示部份为永磁交流伺服电机的等效方块图。

  图11所示为一典型的永磁交流伺服驱动系统方块图,其回路补偿器的设计 ,中后帮机动态响应的分析与仿真均与直流伺服电机驱动系统相同,唯一需要特别注意的即为相位同步器的设计。

  对感应电机而言,由三相交流电源在定子造成的旋转磁场与转子的感应磁场交互作用,产生扭矩使转子旋转。交流电机的转速与造成旋转磁场电源的振幅、频率有关,频率愈高,则转速愈快,但转速增加时 ,由转子造成的反抗电动势(back emf)亦随的增加,因而降低了产生的扭矩,所以必须提高电压,保持定值的气隙磁通量(air-gap flux),在忽略因定子线圈电阻所造成 的降压的情况,可维持一固定的电压/频率比,以达成此一目的。

  传统上交流感应电机的变速控制,由变频器以开路控制(open-loop control)方式达成,如图12所示 ,变频器的功能即在于将直流电源转换为交流电源,以提供电机的变速控制。

  由于开路控制方式无法对电机因参数变化与负载波动等因素所造成的转速变化提供闭路补偿,因而无法达到准确的转速控制,同时在低速控制范围,因无法有效补偿定子电阻电压降,因此速度控制范围有限,仅能应用于低精度的变速控制场合。

  由于工业应用上对于交流感应电机速度控制精度要求的提高,因而发展出了各种型式的闭路控制(closed-loop control)系统。其中最重要的即为一种称 的为磁场向量控制(field-oriented vector control)的方式,在下一节将对此一控制方式加以说明 ,现在先对鼠笼式感应电机扭矩产生的过程作一说明。

  图13所示为一理想的三相二极鼠笼式感应电机,定子各相的线圈均以同心方式环绕,各相的电阻电感亦平均分怖。定子由三相交流电源造成一旋转磁场,经由变压器作用,在转子形成感应电流,此感应电流与定子旋转磁场切割产生扭矩 ,使得转子旋转。

  假设由电机的非正弦波分布绕线与非正弦波的电流所造成的谐波效应(harmonic effect)可忽略不计,则交流电流在定子与转子间的气隙(air-gap)造成一正弦波分布的旋转磁场,其同步转速(synchronous speed)可表式为

  其中Ne为每分钟转速(rpm),fe为定子电源频率(hertz),P为电机的极数 。就交流电机而言,经由气隙磁通量(air-gap flux)与转子磁动力(rotor magnetomotive force)的交互作用而产生扭矩 ,电焊机一次侧电源线的长度其过程如图14所示。

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